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气溶胶环境下FMCW与脉冲激光探测性能对比

陈鹏 赵继广 宋一铄 王燊

陈鹏, 赵继广, 宋一铄, 王燊. 气溶胶环境下FMCW与脉冲激光探测性能对比[J]. 红外与激光工程, 2020, 49(6): 20190399. doi: 10.3788/IRLA20190399
引用本文: 陈鹏, 赵继广, 宋一铄, 王燊. 气溶胶环境下FMCW与脉冲激光探测性能对比[J]. 红外与激光工程, 2020, 49(6): 20190399. doi: 10.3788/IRLA20190399
Chen Peng, Zhao Jiguang, Song Yishuo, Wang Shen. Comparison on detection performance of FMCW and pulsed lidar in aerosol environment[J]. Infrared and Laser Engineering, 2020, 49(6): 20190399. doi: 10.3788/IRLA20190399
Citation: Chen Peng, Zhao Jiguang, Song Yishuo, Wang Shen. Comparison on detection performance of FMCW and pulsed lidar in aerosol environment[J]. Infrared and Laser Engineering, 2020, 49(6): 20190399. doi: 10.3788/IRLA20190399

气溶胶环境下FMCW与脉冲激光探测性能对比

doi: 10.3788/IRLA20190399
基金项目: 国家自然科学基金(61805284)
详细信息
    作者简介:

    陈鹏(1990-),男,博士生,主要从事复杂环境下激光探测方面的研究。Email:chenpeng_7777@163.com

    赵继广(1967-),男,教授,博士,主要从事目标探测识别理论与技术方面的研究。Email: 315302189@qq.com

  • 中图分类号: TN247

Comparison on detection performance of FMCW and pulsed lidar in aerosol environment

  • 摘要: 研究了气溶胶干扰的情况下调频连续波(FMCW)和脉冲激光探测体制的探测性能,并进行两种体制探测性能的量化对比。基于蒙特卡罗方法建立了气溶胶干扰下的目标探测模型,研究了不同距离目标的探测结果,论证了FMCW与脉冲两种体制进行比较的可行性,并量化对比了二者的探测性能。以沙尘气溶胶为例进行了仿真和实验室环境内的测距实验,结果表明:FMCW激光探测系统可以通过提高调制频率来得到更好的探测性能;在气溶胶环境下,FMCW激光探测比脉冲体制有更高的信号杂波比(SCR),意味着更好的探测性能和更强的抗后向散射干扰能力。在气溶胶能见度较低且距离分辨力相同的条件下,400 MHz初始调制频率的FMCW系统探测性能较脉冲体制探测性能提升约8~10 dB。
  • 图  1  FMCW激光探测系统结构图

    Figure  1.  Block diagram of FMCW laser detection system

    图  2  蒙特卡罗仿真流程图

    Figure  2.  Flow chart of Monte Carlo simulation

    图  3  多种初始调制频率的FMCW中频频谱和脉冲回波

    Figure  3.  FMCW IF spectrum with various initial modulation frequencies and pulse echo

    图  4  FMCW体制与脉冲体制的探测性能

    Figure  4.  Detection performance of FMCW and pulse system

    图  5  实验结构图和实景图

    Figure  5.  Diagram of experimental structure and scene

    图  6  FMCW体制与脉冲体制的探测性能

    Figure  6.  Detection performance of FMCW and pulse system

    表  1  激光探测的仿真参数

    Table  1.   Simulation parameters of laser detection

    ParameterValueParameterValue
    FMCW system parameters
    Laser wavelength/nm660Emission-receiving distance/mm10
    Laser divergence angle/mrad5FM cycle/μs50
    Receiver lens diameter/mm10Initial modulation frequency/MHz10-400
    Detector photosensitive surface/μm250Bandwidth/MHz100
    Pulse system parameters
    Laser wavelength/nm532Emission-receiving distance/mm10
    Laser divergence angle/mrad5Receiver lens diameter/mm10
    Detector photosensitive surface/μm250Pulse width/ns10
    Aerosol and target parameters
    Complex refractive index1.53−0.008$i$Particle size parameter/μm0.3−3
    Visibility/m40Target distance/m6−10
    Target reflectivity0.5
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  • [1] 陈慧敏, 王凤杰, 冯星泰, 等. 调频连续波激光引信云雾回波特性仿真[J]. 红外与激光工程, 2019, 48(4): 0406007. doi:  10.3788/IRLA201948.0406007

    Chen Huimin, Wang Fengjie, Feng Xingtai, et al. Simulation of the characteristics of backscattering signal from cloud and fog for FMCW laser fuze [J]. Infrared and Laser Engineering, 2019, 48(4): 0406007. (in Chinese) doi:  10.3788/IRLA201948.0406007
    [2] Wang F, Chen H, Ma C, et al. Construction of backscattering echo caused by cloud in laser fuze [J]. Optik, 2018, 171: 153−160. doi:  10.1016/j.ijleo.2018.06.028
    [3] 崔占忠. 引信发展若干问题[J]. 探测与控制学报, 2008, 30(2): 1−4. doi:  10.3969/j.issn.1008-1194.2008.02.001

    Cui Zhanzhong. Some issues on the fuze development [J]. Journal of Detection &Control, 2008, 30(2): 1−4. (in Chinese) doi:  10.3969/j.issn.1008-1194.2008.02.001
    [4] 孙小龙. 激光引信脉冲激光测距系统在烟尘环境中的传输特性研究[D]. 南京: 南京理工大学, 2015.

    Sun Xiaolong. Research on transmission characteristics of laser fuze pulse laser ranging system in the dust environment[D]. Nanjing: Nanjing University of Science and Technology, 2015. (in Chinese)
    [5] Jokela M, Kutila M, Pyykönen P. Testing and validation of automotive point-cloud sensors in adverse weather conditions [J]. Applied Sciences, 2019, 9(11): 2341. doi:  10.3390/app9112341
    [6] 陈慧敏, 刘洋, 朱雄伟, 等. 调频连续波激光引信回波特性仿真分析[J]. 兵工学报, 2015, 36(12): 2247−2253. doi:  10.3969/j.issn.1000-1093.2015.12.006

    Chen Huimin, Liu Yang, Zhu Xiongwei, et al. Simulation of the characteristics of backscattering signals for frequency modulated continuous wave laser fuze [J]. Acta ArmamentarII, 2015, 36(12): 2247−2253. (in Chinese) doi:  10.3969/j.issn.1000-1093.2015.12.006
    [7] Liu B, Song C, Duan Y. The characteristics simulation of FMCW laser backscattering signals [J]. Optical Review, 2018, 25(2): 197−204. doi:  10.1007/s10043-018-0406-7
    [8] Liu B, Song C, Li Y, et al. A frequency-modulated-continuous-wave laser detection system based on the four-quadrant photodetector [J]. Applied Physics B, 2018, 124(9): 1−9.
    [9] Zhang W, Li Y, Huang Z, et al. Fog backscattering interference suppression algorithm for FMCW laser fuze based on normalized frequency spectrum threshold [J]. Optik - International Journal for Light and Electron Optics, 2017, 131: 188−193. doi:  10.1016/j.ijleo.2016.11.084
    [10] Caimi F M, Kocak D M, Dalgleish F, et al. Underwater imaging and optics: Recent advances[C]//IEEE, 2008.
    [11] Nash J K, Lee R W, Mullen L J. Tailoring of RF coded optical pulses for underwater 3D imaging: a comparison of modulated pulse lidar to traditional short pulse lidar[C]. Washington: MTS, 2015.
    [12] Agishev R R. Analytic comparison of some features of pulse-lidar and CW-FM-ladar remote sensing[C]//Orlando: SPIE, 2003.
    [13] Stann B L, Dammann J F, Giza M M, et al. RF Coherent Detection on Top of Direct Detection Lidar[M]//Encyclopedia of Modern Optics. 2nd ed. Elsevier, 2018: 5, 1-13.
    [14] Song Y, Du X, Zeng Z. On the research of avalanche photodiodes-based heterodyne in FMcw laser rangefinder [J]. Optik-International Journal for Light and Electron Optics, 2014, 125(12): 2895−2898. doi:  10.1016/j.ijleo.2013.11.045
    [15] 卜禹铭, 杜小平, 曾朝阳, 等. 无扫描激光三维成像雷达研究进展及趋势分析[J]. 中国光学, 2018, 11(5): 711−727. doi:  10.3788/co.20181105.0711

    Bu Yuming, Du Xiaoping, Zeng Chaoyang, et al. Research progress and trend analysis of non-scanning laser 3D imaging radar [J]. Chinese Optics, 2018, 11(5): 711−727. (in Chinese) doi:  10.3788/co.20181105.0711
    [16] Skolnik M I. Radar Handbook[M]. New York: McGraw Hill Book Co., 2008.
    [17] 公茂林. 后向散射对主动探测的影响机理研究[D]. 成都: 中国科学院研究生院(光电技术研究所), 2015.

    Gong Maolin. The mechanism study of the back-scattering effect to the active detecting[D]. Chengdu: Chinese Academy of Sciences (Institute of Optics and Electronics), 2015. (in Chinese)
    [18] Wang Z, Cui S, Yang J, et al. A novel hybrid scattering order-dependent variance reduction method for Monte Carlo simulations of radiative transfer in cloudy atmosphere [J]. Journal of Quantitative Spectroscopy and Radiative Transfer, 2017, 189: 283−302. doi:  10.1016/j.jqsrt.2016.12.002
    [19] 杜小平, 赵继广, 曾朝阳, 等. 调频连续波激光探测技术[M]. 北京: 国防工业出版社, 2015.

    Du Xiaoping, Zhao Jiguang, Zeng Chaoyang, et al. FMCW Laser Detection Technology[M]. Beijing: National Defense Industry Press, 2015. (in Chinese)
    [20] 杨玉峰, 秦建华, 李挺, 等. 沙尘气溶胶粒子数量浓度计算及激光传输特性[J]. 红外与激光工程, 2017, 46(S1): S106006. doi:  10.3788/IRLA201746.S106006

    Yang Yufeng, Qin Jianhua, Li Ting, et al. Calculation for the number concentration of dust aerosol particles and characteristics of laser transmission [J]. Infrared and Laser Engineering, 2017, 46(S1): S106006. (in Chinese) doi:  10.3788/IRLA201746.S106006
  • [1] 顾有林, 陈国龙, 胡以华, 何海浩, 丁婉莹, 曹浩.  气溶胶沉降扩散研究进展(特邀) . 红外与激光工程, 2022, 51(7): 20220313-1-20220313-11. doi: 10.3788/IRLA20220313
    [2] 杨彬, 莫祖斯, 刘海姣, 卜令兵.  大气探测激光雷达突变信号处理方法研究(特邀) . 红外与激光工程, 2022, 51(1): 20211117-1-20211117-9. doi: 10.3788/IRLA20211117
    [3] 狄慧鸽, 华灯鑫.  底层大气探测激光雷达国内研究现状与进展(特邀) . 红外与激光工程, 2021, 50(3): 20210032-1-20210032-10. doi: 10.3788/IRLA20210032
    [4] 梅亮, 孔政, 林宏泽, 费若男, 成远, 宫振峰, 陈珂, 刘琨, 华灯鑫.  基于沙氏成像原理的激光雷达技术研究进展(特邀) . 红外与激光工程, 2021, 50(3): 20210033-1-20210033-17. doi: 10.3788/IRLA20210033
    [5] 朱倩, 潘增新, 毛飞跃, 石瑞星, 臧琳, 卢昕.  中国区域CALIPSO和MERRA-2气溶胶三维参数对比验证 . 红外与激光工程, 2020, 49(S2): 20200350-20200350. doi: 10.3788/IRLA20200350
    [6] 赵曰峰, 高静, 潘杰, 王旭, 张玉容, 李辉, 王艳琪, 段孟君, 岳伟伟, 蔡阳健, 许化强, 王晶晶.  基于激光雷达的区域大气颗粒物探测 . 红外与激光工程, 2020, 49(S2): 20200324-20200324. doi: 10.3788/IRLA20200324
    [7] 何秦, 郑硕, 秦凯, 胡明玉, 张亦舒.  基于车载激光雷达走航观测的石家庄及周边地区气溶胶空间分布特征 . 红外与激光工程, 2020, 49(S2): 20200353-20200353. doi: 10.3788/IRLA20200353
    [8] 张青松, 侯再红, 谢晨波.  户外型探测臭氧和气溶胶激光雷达系统研制 . 红外与激光工程, 2019, 48(7): 706008-0706008(6). doi: 10.3788/IRLA201948.0706008
    [9] 滕曼, 庄鹏, 张站业, 李路, 姚雅伟.  大气气溶胶污染监测中应用的新型全天时户外型拉曼-米散射激光雷达系统 . 红外与激光工程, 2019, 48(7): 706001-0706001(7). doi: 10.3788/IRLA201948.0706001
    [10] 王云鹏, 胡以华, 雷武虎, 郭力仁.  典型旋翼形状参数微多普勒激光探测计算方法 . 红外与激光工程, 2018, 47(9): 906003-0906003(9). doi: 10.3788/IRLA201847.0906003
    [11] 王凤杰, 陈慧敏, 马超, 龙胤宇.  云雾后向散射激光回波特性研究 . 红外与激光工程, 2018, 47(5): 506002-0506002(5). doi: 10.3788/IRLA201847.0506002
    [12] 陈超, 王章军, 宋小全, 张涛, 杜立彬, 孟祥谦, 刘兴涛, 李先欣, 李辉, 庄全风, 王秀芬.  扫描式气溶胶激光雷达研制与观测研究 . 红外与激光工程, 2018, 47(12): 1230009-1230009(7). doi: 10.3788/IRLA201847.1230009
    [13] 尹凯欣, 王海涛, 范承玉.  黑碳-氯化钠内混合气溶胶粒子有效吸收研究 . 红外与激光工程, 2017, 46(4): 411002-0411002(6). doi: 10.3788/IRLA201746.0411002
    [14] 张学海, 戴聪明, 武鹏飞, 崔生成, 黄宏华, 刘铮, 毛宏霞, 苗锡奎, 魏合理.  折射率和粒子尺度对大气气溶胶光散射特性的影响 . 红外与激光工程, 2017, 46(12): 1211001-1211001(7). doi: 10.3788/IRLA201746.1211001
    [15] 陈慧敏, 刘伟博, 顾健, 王凤杰, 马超.  调频连续波激光引信探测系统设计 . 红外与激光工程, 2017, 46(12): 1206004-1206004(7). doi: 10.3788/IRLA201746.1206004
    [16] 郑勇辉, 孙华燕, 赵延仲, 张令军.  基于Zemax的探测激光气动光学畸变快速仿真 . 红外与激光工程, 2015, 44(S1): 80-85.
    [17] 陈慧敏, 高志林, 朱雄伟.  调频连续波激光调制方法研究 . 红外与激光工程, 2015, 44(6): 1762-1765.
    [18] 孙杜娟, 胡以华, 李乐.  气溶胶“沉降—扩散”联合动态数值模拟 . 红外与激光工程, 2014, 43(2): 449-453.
    [19] 韦卫东, 胡伟, 孙晓泉.  基于相关探测技术的激光气溶胶散射信号截获 . 红外与激光工程, 2013, 42(4): 915-920.
    [20] 查冰婷, 张合, 张祥金, 许敬.  水下单光束脉冲激光方位识别系统角度参数优化设计 . 红外与激光工程, 2013, 42(4): 895-899.
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出版历程
  • 收稿日期:  2020-02-08
  • 修回日期:  2020-03-10
  • 刊出日期:  2020-07-01

气溶胶环境下FMCW与脉冲激光探测性能对比

doi: 10.3788/IRLA20190399
    作者简介:

    陈鹏(1990-),男,博士生,主要从事复杂环境下激光探测方面的研究。Email:chenpeng_7777@163.com

    赵继广(1967-),男,教授,博士,主要从事目标探测识别理论与技术方面的研究。Email: 315302189@qq.com

基金项目:  国家自然科学基金(61805284)
  • 中图分类号: TN247

摘要: 研究了气溶胶干扰的情况下调频连续波(FMCW)和脉冲激光探测体制的探测性能,并进行两种体制探测性能的量化对比。基于蒙特卡罗方法建立了气溶胶干扰下的目标探测模型,研究了不同距离目标的探测结果,论证了FMCW与脉冲两种体制进行比较的可行性,并量化对比了二者的探测性能。以沙尘气溶胶为例进行了仿真和实验室环境内的测距实验,结果表明:FMCW激光探测系统可以通过提高调制频率来得到更好的探测性能;在气溶胶环境下,FMCW激光探测比脉冲体制有更高的信号杂波比(SCR),意味着更好的探测性能和更强的抗后向散射干扰能力。在气溶胶能见度较低且距离分辨力相同的条件下,400 MHz初始调制频率的FMCW系统探测性能较脉冲体制探测性能提升约8~10 dB。

English Abstract

    • 激光近距探测目前主要有两种体制——脉冲激光探测和调频连续波(frequency modulated continuous wave, FMCW)激光探测[1-2],在高技术侦察和精确制导领域发挥着至关重要的作用[3]。但是,环境中的气溶胶会对激光探测系统产生严重影响,尤其是后向散射干扰可能导致虚警,这已成为限制激光近距探测发展和应用的瓶颈问题。

      针对气溶胶干扰下的脉冲及FMCW激光探测技术,国内外开展了大量研究。对于脉冲体制,王凤杰研究了气溶胶参数对脉冲激光探测回波的影响[2],孙小龙研究了脉冲激光在气溶胶中的传输特性[4],Jokela通过实验研究了雾和雪对脉冲激光探测性能的影响[5],Cowell研究了多种抑制气溶胶干扰的方法。对于FMCW激光探测体制,陈慧敏研究了典型能见度气溶胶条件下的激光探测回波[1, 6],刘博虎研究了激光波长、气溶胶粒子尺寸对信噪比的影响[7],并比较了多种信号处理方法抗干扰的能力[8]。张伟研究了气溶胶条件下FMCW激光近距探测的回波,提出一种基于目标和后向散射信号频域差异的判别方法[9]。北京理工大学多个团队研究了基于FMCW激光引信的制导技术,主要对FMCW激光引信的调制方式、系统性能以及在探测技术中的优缺点进行了研究。

      Caimi对比了脉冲体制和连续波体制的成像性能,发现带有距离门的脉冲体制可以抑制近距离的后向散射,此时脉冲体制的探测性能优于连续波体制[10]。但对于文中研究的激光近距离探测来说,距离门方法有两个主要缺点[11]:一是门信号产生了探测盲区,对于本就范围很近的近距离探测,盲区可能会导致漏警;二是距离门需要提供关于目标距离的先验信息,对于存在快速相对运动的非合作目标,先验信息不容易获取。因此文中在对比两种体制近距离探测性能时,直接对比了没有距离门的情况。Agishev对比了脉冲体制和FMCW体制在理想条件下的测距性能[12],但他没有考虑气溶胶的干扰。

      尽管两种体制的相关研究比较多,但目前尚未见到关于气溶胶环境下FMCW与脉冲体制的探测性能对比的研究。文中对比了气溶胶环境下两种体制的探测性能,并通过仿真和实验得到量化对比结果,为气溶胶环境下激光近距探测的发展和应用提供参考。

    • 随着光电子技术的进展,非相干调频连续波激光探测技术引起了国内外学者的广泛关注,并成为了激光探测领域的研究热点之一。调频连续波激光探测综合了连续波雷达与激光探测的优点,具有精度高、无模糊距离远、多目标分辨、可同时测距和测速等优点,在中近距离激光探测中具有很大的潜力[13-14]。国内多家单位在实验室环境下进行了静止目标的探测试验,并取得了较好的实验结果,目前正致力于运动目标检测、抗干扰和三维成像等方面的研究。

      FMCW体制利用线性调频射频副载波信号,对光载波信号的强度进行调制,有用信息在副载波的频率中,因此不易受到光传输环境的影响,抗干扰能力强。FMCW系统结构图如图1所示。

      图  1  FMCW激光探测系统结构图

      Figure 1.  Block diagram of FMCW laser detection system

      用于调制连续波激光器发射信号功率的FMCW信号可以表示为:

      $${s_{\rm{t}}}(t) = {A_0}\cos \left( {2{\text{π}} {f_0}t + {\text{π}} k{t^2} + {\theta _0}} \right)$$ (1)

      式中:$t$为时间;${A_0}$为信号幅度;$k$为调频斜率;${\theta _0}$为信号相位。

      连续波激光器发射信号功率可表示为:

      $${P_{\rm{t}}}(t) = {P_{{\rm{t0}}}}[1 + m\cos (2{\text{π}} {f_0}t + {\text{π}} k{t^2} + {\theta _0})]$$ (2)

      式中:${P_{{\rm{t0}}}}$为发射信号直流光功率;$m$为调制深度。

      距离为$R$的目标形成的回波信号功率${P_{\rm{r}}}(t)$可表示为:

      $${P_{\rm{r}}}(t) = {P_{{\rm{r0}}}}\left[ {1 + m\cos (2{\text{π}} {f_0}(t - \tau ) + {\text{π}} k{{(t - \tau )}^2} + {\theta _0} + {\phi _0})} \right]$$ (3)

      式中:${P_{{\rm{r0}}}}$为回波信号直流光功率;$\tau = 2R/c$为激光往返于目标和测距仪的时间,$c$为光速;${\phi _0}$为目标反射引入的附加相位。回波信号与本振信号光电混频,经过低通滤波后得到差频信号:

      $${s_{{\rm{IF}}}}(t) = {A_{{\rm{IF}}}}\cos (2{\text{π}} k\tau t + 2{\text{π}} {f_0}\tau - {\text{π}} k{\tau ^2} - {\phi _0})$$ (4)

      式中:${A_{{\rm{IF}}}}$为中频信号幅度。代入$k = {B / T}$$\tau = 2R/c$,可得中频信号频率:

      $${f_{{\rm{IF}}}} = ({2BR})/({cT})$$ (5)

      因此可以得到目标距离[15]

      $$R = ({cT})/({2B}){f_{{\rm{IF}}}}$$ (6)
    • 对于激光近距探测来说,测距精度是很重要的性能参数,但在后向散射干扰比较严重的气溶胶环境下,更加重要的是正确检测到目标信号并减少虚警。因此文中着重研究的是探测性能而非测距性能,即能够在气溶胶环境下抑制后向散射、正确发现目标的能力。

      经典的激光雷达方程没有考虑较强的近距离气溶胶后向散射信号的干扰,其检测灵敏度的主要限制因素为接收机噪声,此时根据噪声方差设置恒虚警的阈值,超过阈值即判断为目标。但在气溶胶后向散射较强的环境下,干扰信号远大于接收机噪声,极易超过阈值门限,大的干扰信号甚至能够遮蔽真实目标的回波,从而限制激光的探测性能。当接收机收到的后向散射干扰比噪声大很多时,激光雷达的信号处理与一般情况(接收机噪声为主要限制灵敏度因素的情况)是不一样的[16]。在这种干扰和杂波占主导的条件下,常用的指标为信号杂波比(SCR),即信号和杂波功率的比值。其中信号指所需的目标信号,杂波指后向散射干扰信号。对于脉冲测距体制,计算方法如公式(7)所示,其中$s\left( t \right)$为激光脉冲信号的时域响应,$\Delta {t_{bs}}$$\Delta {t_{tgt}}$分别代表时域信号中后向散射信号和目标信号所在的时间段。

      $${\rm{SCR}}\left( {{\rm{dB}}} \right) = 10 \times \lg \left( {\frac{{\dfrac{1}{{\Delta {t_{tgt}}}}\int_{\Delta {t_{tgt}}} {{{\left| {s\left( t \right)} \right|}^2}{\rm{d}}t} }}{{\dfrac{1}{{\Delta {t_{bs}}}}\int_{\Delta {t_{bs}}} {{{\left| {s\left( t \right)} \right|}^2}{\rm{d}}t} }}} \right)$$ (7)

      对于FMCW测距体制,SCR的计算方法如公式(8)所示:

      $${\rm{SCR}}\left( {{\rm{dB}}} \right) = 10 \times \lg \left( {\frac{{\dfrac{1}{{\Delta {f_{tgt}}}}\int_{\Delta {f_{tgt}}} {{{\left| {H\left( \omega \right)} \right|}^2}{\rm{d}}\omega } }}{{\dfrac{1}{{\Delta {f_{bs}}}}\int_{\Delta {f_{bs}}} {{{\left| {H\left( \omega \right)} \right|}^2}{\rm{d}}\omega } }}} \right)$$ (8)

      式中:$H\left( \omega \right)$为混频后的中频频谱;$\Delta {f_{tgt}}$$\Delta {f_{bs}}$分别为中频频谱中目标和后向散射信号所在的频段。

      SCR可体现探测性能,描述了目标信号和后向散射干扰的相对大小,揭示了目标被正确识别的可能性。在理想情况下检测目标时,SCR为较大正值,此时目标信号的功率远超过后向散射干扰及接收机噪声。当SCR在0附近时,目标信号的功率与干扰及噪声功率相近,此时系统的探测结果是不可靠的。当SCR小于0时,目标信号功率低于干扰功率,此时系统无法正确探测到目标,系统产生虚警。要说明的是,虽然文中关注重点是SCR值,但它不是唯一可以表示探测性能的参数。

      在实际应用中,到底是后向散射干扰占主导还是接收机噪声占主导是不固定的、难以预测的。因此在信号检测时需要采取双重判别,在阈值判别的基础上增加峰值检测(FMCW体制的阈值和峰值检测都是在频域进行处理的)。若有1个以上信号超过阈值,则对其进行峰值判别,当目标信号幅度不再是回波的最大值时,两种体制目标探测就会失效。

    • 目前气溶胶多次散射的主要建模方法分为三种:解析方法、实验方法和蒙特卡罗方法[17]。其中解析法的突出优点是物理概念清晰,能够明确阐释粒子散射特性的本质,计算精度最高,但求解的要求特殊,适用范围最小,计算量庞大。实验方法是建立实验室条件下的气溶胶环境,在此基础上进行光传输实验,模拟真实沙尘条件下激光传输效果。因为实验条件有限,这种方法的分析范围受到很大限制。蒙特卡罗方法不需要引入约束条件、边界条件或人为假设,仿真的重复性好,能够定性分析探测系统参数及环境变化对结果影响的趋势性规律。经过国内外学者的证实,该方法得出的规律与真实情况吻合,能在一定程度上预测实际结果。因此文中采用蒙特卡罗方法模拟激光与气溶胶相互作用,仿真了条件下的气溶胶的时域特性,及其对激光探测性能的影响。蒙特卡罗仿真流程如图2所示。

      图  2  蒙特卡罗仿真流程图

      Figure 2.  Flow chart of Monte Carlo simulation

      蒙特卡罗仿真是后续研究的基础,可得到气溶胶环境下目标探测的冲激响应。将其与FMCW和脉冲信号卷积即分别得到两种探测体制接收到的时域响应。由于蒙特卡罗仿真不是文中重点,所以并未具体展开,详细的步骤可参见参考文献[18]。

    • 为了模拟实际沙尘扬尘气溶胶的效果,此节以沙尘气溶胶为例,研究不同调制频率的FMCW体制和脉冲体制的探测结果,分析两种体制不同参数对比的可行性,并进行量化对比,最后进行实验验证。

    • 由于FMCW与脉冲两种体制的参数有诸多不同,在比较二者性能之前需要对参数的差异进行分析,证明这种比较的可行性。脉冲体制的参数中与FMCW不同的包括波长、功率、脉宽(可转化为距离分辨率)等,此小节着重分析这些参数的差异。

      (1)波长分析

      两种体制的激光波长不同,气溶胶对不同波长的散射吸收特性会有所区别。由于沙尘粒子在532 nm波长和660 nm波长下的的复折射率均为1.53−0.008i,因此在相同的气溶胶粒子成分条件下,气溶胶的散射和吸收系数相同。因此,文中认为沙尘气溶胶对532 nm和660 nm两种波长的散射和吸收作用相等。

      (2)发射功率分析

      脉冲及FMCW激光探测体制的功率相差较大,在没有强干扰的情况下,瞬时功率较大的脉冲体制可探测更远的目标,但是在气溶胶后向散射干扰较强的条件下,功率的差异对测距影响很小,不影响系统探测性能(即信杂比SCR)。以单次散射假设下脉冲体制的信杂比解析式为例,由文献可知SCR可表示为[17]

      $${\rm{SCR}} = \frac{S}{C} = \frac{{2{{\rm{e}}^{ - 2{\mu _e}R}}\rho {S_1}}}{{{\mu _s}P\left( {\text{π}} \right){R^4}\int_{{R_0}}^{{R_c}} {\dfrac{{{e^{ - 2{\mu _e}R}}S\left( r \right)}}{{{r^4}}}{\rm{d}}r} }}$$ (9)

      式中:${\mu _e}$${\mu _s}$分别为消光系数和散射系数;$R$为目标距离;$\rho $为目标反射率;${S_1}$为目标截面积;$P\left( {\text{π}}\right)$为180°方向的散射相函数;${R_0}$${R_c}$为由收发视场交叉导致的最近点和最远点。令最大作用距离${R_{\max }}$与最小可分辨SCR对应,写成后向散射干扰下的雷达方程为:

      $${R_{\max }} = {\left( {\frac{{2{{\rm{e}}^{ - 2{\mu _e}R}}\rho {S_1}}}{{{{\left( {\dfrac{S}{C}} \right)}_{\min }}{\mu _s}P\left({\text{π}} \right)\int_{{R_0}}^{{R_c}} {\dfrac{{{e^{ - 2{\mu _e}R}}S\left( r \right)}}{{{r^4}}}{\rm{d}}r} }}} \right)^{{}^{1}\!\!\diagup\!\!{}_{4}\;}}$$ (10)

      与经典的激光雷达方程不同,在后向散射干扰较强的条件下,激光雷达方程中并没有明显地出现发射功率,意味着发射功率差异对探测能力影响不明显。这是因为提高发射功率在增强目标信号的同时,也会以相同的比例增强干扰信号,没有提高真实目标的可检测性。对于激光探测系统来说,发射功率需要满足接收机处杂波功率大于接收机噪声。

      所以对于不同功率的脉冲与FMCW激光探测系统,可以直接进行探测性能的对比。

      (3)距离分辨率分析

      脉冲宽度$\tau $决定了脉冲激光探测系统的距离分辨率$\delta R$,可表示为:

      $$\delta R = \frac{1}{2}\tau c$$ (11)

      在气溶胶干扰较强的条件下,脉冲宽度越窄,距离分辨率越高,不同位置的气溶胶后向散射叠加到一起的程度就越弱,导致干扰信号比较弱,因此信杂比SCR较高,探测性能更好,抗气溶胶后向散射干扰的能力就越好。综上所述,距离分辨率与系统探测性能有直接关系。

      对于FMCW体制,距离分辨率为[19]

      $$\delta R = \frac{c}{{2B}}$$ (12)

      对于脉冲和FMCW激光探测体制,距离分辨率是一个很重要的参数,且与系统探测性能有直接关系。因此为了对比两种体制的探测性能,必须先将距离分辨率统一,在此基础上才能进行探测性能的对比。相同距离分辨率下,10 ns脉宽的脉冲体制对应100 MHz扫频带宽的FMCW体制。虽然当两种体制具有相同的分辨率时,脉冲体制需要的信号处理带宽远远大于FMCW体制,但为了方便比较,忽略探测系统对带宽的限制,在此基础上对二者探测性能进行比较。

      综上所述得出结论,虽然两种体制参数多有不同,但在文中的设定条件下可以进行探测性能的对比,即比较两种体制抑制气溶胶后向散射的能力。

    • 此节对不同调制频率的FMCW探测结果进行仿真对比,各项仿真参数如表1所示。仿真的目的是研究信号和后向散射的相对大小,而不是计算出信号的绝对值,所以接收机的量子效率和增益都设为1。为给FMCW的探测性能提供参考,选取同样具有多目标探测能力的脉冲体制作为参考信号,令二者具有同样的距离分辨率。文中研究的激光近距离探测系统的作用距离在10 m以内,设定目标距离6~10 m(其中探测器距离气溶胶边界1~5 m,气溶胶边界距离目标板5 m)。

      表 1  激光探测的仿真参数

      Table 1.  Simulation parameters of laser detection

      ParameterValueParameterValue
      FMCW system parameters
      Laser wavelength/nm660Emission-receiving distance/mm10
      Laser divergence angle/mrad5FM cycle/μs50
      Receiver lens diameter/mm10Initial modulation frequency/MHz10-400
      Detector photosensitive surface/μm250Bandwidth/MHz100
      Pulse system parameters
      Laser wavelength/nm532Emission-receiving distance/mm10
      Laser divergence angle/mrad5Receiver lens diameter/mm10
      Detector photosensitive surface/μm250Pulse width/ns10
      Aerosol and target parameters
      Complex refractive index1.53−0.008$i$Particle size parameter/μm0.3−3
      Visibility/m40Target distance/m6−10
      Target reflectivity0.5

      为了研究调制频率对FMCW激光探测性能的影响,此节仿真了固定气溶胶能见度和目标距离条件下不同调制频率的探测结果。其中气溶胶能见度为40 m,目标距离10 m,由蒙特卡罗仿真得到此条件下截止频率频率和极限频率分别为53 MHz和90 MHz,因此分别以较小的频率、截止频率和极限频率(10、53、90 MHz)作为FMCW的起始调制频率,分析不同调制频率的测量结果。不同起始调制频率的中频频谱如图3(b)~(d)所示。将FMCW体制与同样距离分辨率的脉冲激光探测进行比较(即脉冲宽度10 ns),计算了脉冲激光体制的时域响应,如图3(a)所示。

      图  3  多种初始调制频率的FMCW中频频谱和脉冲回波

      Figure 3.  FMCW IF spectrum with various initial modulation frequencies and pulse echo

      图3(a)可以看出,在设定的仿真条件下,脉冲激光探测的回波中后向散射干扰很强,占据了回波的主要成分,无法通过阈值判别和峰值检测来判断目标,此时将引发虚警。对于3种典型的FMCW起始调制频率,当频率为10 MHz时的中频信号后向散射占据主导,而53 MHz和90 MHz目标信号占据主导,后向散射信号被明显衰减,如图3(b)~(d)所示。这说明当调制频率大于截止频率或极限频率时,可以有效抑制后向散射干扰。若是继续增大初始调制频率,目标和后向散射幅度都逐渐减小,但由于目标衰减较慢,目标幅度始终大于后向散射幅度,此时后向散射被更加明显抑制。随着调制频率的提高,FMCW系统的信杂比持续增大,远超过脉冲体制。

      仿真说明了在气溶胶环境下,FMCW探测体制可以抑制后向散射,当调制频率越高时,对后向散射的抑制效果越明显。下面对于各种探测结果进行量化分析。

    • 此节仿真了不同距离的条件下脉冲与FMCW两种体制的探测性能,并用SCR值进行量化,实现两种体制的探测性能的比较。仿真条件中,气溶胶环境选取能见度在40 m,目标距离选择为常用的6~10 m。两种体制的SCR值仿真结果如图4所示。在这种低能见度条件下的SCR值普遍较低,当SCR值低于0时(低于红色虚线),代表后向散射信号强度大于目标信号,此时干扰信号将遮蔽目标信号,在阈值门限与峰值检测的双重判别规则下将引发虚警。

      图  4  FMCW体制与脉冲体制的探测性能

      Figure 4.  Detection performance of FMCW and pulse system

      图4可以看出,相同距离处的脉冲体制与FMCW体制的探测性能不同,其中FMCW体制的探测性能随初始调制频率的升高而变好,而脉冲体制的性能与初始调制频率为10 MHz的FMCW体制性能接近。当调制频率大于10 MHz时,FMCW系统性能优于脉冲体制。在图4中的仿真条件下,当FMCW系统的初始调制频率大于200 MHz时,系统的SCR值都为正值,表示可以正确进行目标探测。而在探测系统距离气溶胶边界较近的情况下,脉冲体制和初始调制频率较低的FMCW体制SCR小于0,由于后向散射过强而无法完成探测任务。

      由仿真可知,在不同的探测距离下,FMCW的SCR值高于脉冲体制,并且随着调制频率的增加,SCR值还会继续升高,这意味着获得更好的探测性能。400 MHz调制频率的FMCW系统探测性能较脉冲体制探测性能提升8~10 dB。随着探测系统逐渐靠近气溶胶边界,两种体制的SCR都在下降,脉冲体制的SCR值更容易变成负值,使目标淹没在后向散射中无法识别。FMCW体制探测性能下降的幅度更小,可以实现更大的探测范围。仿真说明了FMCW体制具有抗后向散射干扰的能力,在较浓气溶胶环境下的具有优势。

    • 为了验证3.3小节仿真得到的结论,此节进行了实验验证,在激光探测系统和目标之间放置模拟沙尘气溶胶实验箱,实验的设置如图5(a)所示。

      图  5  实验结构图和实景图

      Figure 5.  Diagram of experimental structure and scene

      实验箱是一个由亚克力板制成的长方体容器($2 \;{\rm{m}} \times 0.8 \;{\rm{m}} \times 0.8 \;{\rm{m}}$),箱两端有空气入口和带有过滤阀的空气出口,利用空气压缩机向实验箱底部吹气,将箱内的沙尘粒子扬起,以模拟沙尘气溶胶。为了防止实验箱的壁板遮挡后向散射,在实验箱两端开有通光口,激光通过该口穿过实验箱在目标之间往返进行测距。根据参考文献[20]可知,绝大多数的沙尘气溶胶粒子尺寸都在0~5 μm范围内,适合使用LD-5粉尘仪进行浓度测量。利用LD-5粉尘仪实时监控气溶胶的参数,它可以测量气溶胶的质量浓度,再根据气溶胶的粒径分布和折射率换算成能见度。

      使用FMCW或脉冲激光测距仪对烟雾中的目标进行探测。其中目标板固定在实验箱的右侧,探测系统可在实验箱左侧0~5 m范围内移动,模拟不同距离的测量结果。对于FMCW激光测距系统,结构框图如图1所示。发射系统中,采用RIGOL公司的DG5352生成chirp信号,该信号经过功率放大后对660 nm连续波激光二极管进行调制。接收系统中,探测器采用了Thorlabs公司的高速硅光电探测器DET025A/M,采用了RFMD公司的线性通用放大芯片RF2360来设计放大器电路。混频器由AD公司的AD831及外围电路构成。对混频器输出信号进行滤波和AD转换后,输入给计算机进行数字信号处理。具体参数与3.2节中的仿真参数一致。对于脉冲测距系统,对发射脉冲和接收脉冲分别进行AD转换,输入给计算机进行信号处理。

      在实验过程中,笔者发现在较浓气溶胶条件下(能见度为30~55 m),几种不同能见度下探测性能的趋势是相同的。因此以一个典型的能见度下的探测结果,进行着重分析。当能见度为40 m时,不同调制频率的FMCW系统和脉冲系统的探测性能如图6所示。

      随着初始调制频率的升高,FMCW体制的SCR值不断升高。这意味着FMCW体制通过增大调制频率可以提高系统的探测性能。初始调制频率为10 MHz的FMCW探测系统的SCR值与脉冲体制相近。当FMCW体制的初始调制频率提高至400 MHz时,SCR值较脉冲体制提升8~10 dB,意味着系统探测性能的提升。实验结果表明,在气溶胶环境下,FMCW体制具有抑制气溶胶后向散射干扰的能力。因此,在存在气溶胶干扰的条件下,FMCW体制探测性能优于脉冲体制。

      图  6  FMCW体制与脉冲体制的探测性能

      Figure 6.  Detection performance of FMCW and pulse system

      实验与仿真结果的趋势一致,验证了在仿真中得到的结论,即在气溶胶环境下,FMCW体制比脉冲体制具有更好的抗气溶胶干扰能力。随着调制频率的增大,FMCW体制的抑制后向散射的能力提高。

      下一步的实验研究中需要更精确的控制实验条件,如使用粒度分析仪精确测量粒子尺度,在实验箱的不同位置测量气溶胶的能见度等。

    • 针对沙尘气溶胶的后向散射信号对激光近距探测造成的严重干扰,文中分别研究了FMCW和脉冲体制的探测性能,并进行了两种体制探测性能的量化对比。首先基于蒙特卡罗方法建立了气溶胶环境的光散射模型,然后论证了FMCW与脉冲体制性能对比的可行性,接着仿真分析了不同调制频率对FMCW探测性能的影响,最后通过仿真和实验对比了相同气溶胶能见度、相同距离分辨率条件下FMCW与脉冲体制的探测性能。

      仿真和实验证明了FMCW激光探测具有抑制气溶胶后向散射的能力,并且可以通过提高调制频率来得到更好的探测性能。当存在气溶胶干扰时,FMCW系统的SCR高于脉冲探测系统,意味着获得更好的探测性能和更低的虚警率。在气溶胶能见度较低且距离分辨力相同的条件下,400 MHz调制频率的FMCW系统探测性能较脉冲体制探测性能提升8~10 dB。

      后续将继续研究气溶胶环境下的FMCW激光探测技术,包括不同带宽和波形的FMCW体制的探测性能,促进FMCW激光近距探测的发展和运用。下一步还将深入研究实际战场环境中的复合气溶胶,包括各种金属粉、非金属粉以及碳烟、磷烟等气溶胶对激光探测的影响。

参考文献 (20)

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