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古建筑是中国古代劳动人民智慧的结晶，其建造风格灵活多样，造型舒展，装修装饰精巧，具有很高的艺术和历史文化价值。因此，保护古建筑不仅是保护建筑本身，更重要的是将其所蕴含的时代记忆、历史价值留存和继承。由于木材质易发生火灾、虫蛀和糟朽等情况，只有少数古代木结构尚保存完好，且均存在不同程度的损伤和降质[1]。因此，如何利用现存的建筑和已存档的信息资料，实现对古建筑修复、维护和重建等保护措施是一个重要而艰巨的任务[2]，完整的建造图纸和历史修复存档文件和资料是保护实施工作的重要依据[3]。在我国，仅皇家和大型宗庙宗祠等建筑留存建造或修葺的档案资料，很多民用建筑建造和修葺文档缺失，制约了相关保护工作的开展。因此，如何从现存的历史建筑中提取充足且可用的信息，建立数字化的3D档案是必要的。精确的数据为进一步解读、分析和重建古建筑提供有力的支持，也为修复和重建方案的制定和实施提供数据依据。其中，最为关键的环节是古建筑信息数据采集、测量和测绘，其全面和准确程度直接决定后续保护工作的顺利开展。
为了获取古建筑的状态特征、构件材料和健康状况等方面的信息，人们利用多种技术和手段进行勘察、测量与精细测绘。由于非接触、效率快、精度高、细节表现力强等特点，三维激光扫描技术广泛应用于古建筑虚拟现实、数字保护和连续监测工程中[4]。国内外专家学者利用三维激光扫描技术获取构件的几何特征，记录构件的尺寸和形状，构建古建筑完整的空间信息，建立全面的数字参考资料和3D档案[5]，尽可能多地保存和重建现存历史建筑细节。
用于建筑三维重建激光雷达，虽然具有较强的三维探测能力，但采用单波长激光，不能获得目标完整的光谱特征，因此对古建筑中外观和光谱特性相近且不同状态木质构件识别能力效果不佳[6]。为了获得细致的古建筑构件结构和状态等数据信息，人们探索出多种异构传感器或异构数据的集成方法，具体实现方法主要分成三种类型。第一类融合方法，将可见光图像数据融合到激光扫描点云中以获得具有真实效果的纹理信息[7-8]；第二类融合方法，将非可见光图像融合到激光雷达扫描点云中获得不同光谱域图像[9-10]；第三类融合方法，将不同波段的激光扫描仪器组合获得多波段的激光光谱信息或多尺度信息[11-12]。但这些方法未真正实现图谱合一或多光谱激光有机融合，建模和应用的工作重点集中在数据的融合和配准算法上[13]，且数据配准融合的精度直接影响应用效果。
高光谱激光雷达(HSL)融合了激光雷达与光谱探测的优点，具有主动探测、高精度测距、快捷高效获取目标三维信息与光谱信息等优势，是一种新型的光电探测方式[14-15]，为古建筑信息获取及保护提供新的契机。高光谱激光雷达能够同时获得目标的多个波段的激光回波强度以及空间坐标，将主动高光谱成像与激光扫描功能结合到同一仪器上，解决了复杂目标探测中的数据配准难题。由于其精确测量距离和丰富光谱特性的探测能力，已在许多领域得到应用[14-18]。
文中在前期研究的基础上[14-16]，搭建适用于古建筑建模的高光谱激光雷达系统，其信息获取的示意图如图1所示，同时获得目标的三维空间和光谱信息，用以满足古建筑精细测绘和建模的需求。在实验室环境下，采集标准漫反射参照板和徽派古建筑木质构件样本数据，分别从空间和光谱多个维度进行了性能测试分析和实验验证。
图 1 高光谱激光雷达光谱-空间域信息示意图
Figure 1. Schematic representation of spectral-spatial information of HSL
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考虑到超连续谱激光器功率强，人眼安全系数低的特点，直接照射会对目标产生破坏，雷达系统采用超连续谱激光器和声光可调滤波器(AOTF)组成激光发射单元，系统示意图如图2所示。采用超连续谱激光器作为发射光源，经光纤耦合到AOTF滤波器上，确保不同时刻发射不同波长激光信号，然后通过光纤耦合到反射式准直器对激光信号进行准直扩束，最后经45°反射镜入射到目标上。
图 2 高光谱激光雷达系统示意图
Figure 2. Schematic diagram of HSL
AOTF是一种带宽在几纳米到几十纳米的可调谐窄带滤波器，波长切换速度可达纳秒级，系统利用AOTF装置快速、动态地从超连续谱激光光源中选择特定波长。随着AOTF装置中射频频率的变化，输出的波长会发生变化，快速实现波长切换。选定的波长λ由公式(1)计算得出：
$$ \lambda =\frac{\Delta nV}{f}{\left[{\mathit{\rm sin}}^{2}2{\theta }_{i}+{\mathit{\rm sin}}^{4}{\theta }_{i}\right]}^{1/2} $$ (1) 式中：∆n=ni−nd为双折射的差异折射指数；
$ f $ 是应用射频信号的频率；θi表示入射角；V表示源激光和晶体材料之间声波的速度。超连续谱激光器光谱波段范围覆盖450~2400 nm，脉冲频率为1 kHz~1 MHz，单脉冲的最大功率超过8 μJ，光束散度为1 mrad，光束直径为10 mm。激光脉冲从微结构光纤(MOF)发射出来，经AOTF实现连续的光谱波长选择，其光谱分辨率为2~10 nm，系统选择光谱分辨率为5 nm，有效工作波长在550~1050 nm之间。滤波后的激光发射信号经光纤耦合到准直器进行光束准直，并经过45°折反射镜实现90°偏转，确保与系统的接收光路共轴，准直器焦距为33 mm，通过准直后可将激光发射光斑直径压缩到5~8.5 mm，数值孔径0.167，反射率可达97.5%。经准直的激光束通过放置在接收望远镜光轴上的反射镜发射到目标上，由接收大口径卡塞格伦型望远系统(焦距118.84 mm)确保激光回波信号的微弱信号汇聚到集成放大器的雪崩光电二极管(APD)传感器上，利用AOTF次级光作为主波信号，主波信号经安装在镜筒壁上的小反射镜反射到APD探测器上，高速采集卡(采样率5 GS/s)进行采样和存储，同时记录发射脉冲和接收回波的波形，采样记录全波形信号。系统采用R-C结构，设计通光直径56 mm，实际有效口径可达到52 mm。系统设计指标，如表1所示。
表 1 HSL系统设计指标
Table 1. System design criterion of HSL
Item Parameter Output mode Mode 1: Supercontinuum spectrum direct output
Mode 2: Monochromatic light turntable outputSpectral range/nm 550-1050 Spectral resolution/nm 5 Co-efficiency of AOTF crystal diffraction >80% Output efficiency >40% Monopulse energy >8 Divergence angle of light spot/mrad ~0.35 Collimator focal length 33 -
图3为实验室搭建的基于发射端分时分光的高光谱激光雷达系统实物图；超连续谱激光光源、AOTF模块（含驱动器）和工控机（含高速采集卡）固定置于机柜内部，激光器一侧的机柜面板采用开孔处理，便于散热。二维转台和收发光学系统固定在光学支架上，可与机柜一起移动，以调整与待测目标之间的距离；确定好探测距离后，固定机柜，观察转台上的水平仪，确保整个系统处在水平状态。
图 3 HSL样机实物图
Figure 3. Prototype of HSL
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高光谱成像激光雷达回波信号是由激光束和目标相互作用所产生的，直接受到目标反射率的影响；系统采用单发单收的工作机制，发射的单脉冲激光信号经过目标散射，接收系统将回波信号以时序控制方式采集存储。
多通道高光谱激光雷达回波信号功率，可描述为：
$$ {P}_{{\lambda }_{i}}^{R}=\frac{\pi {P}_{{\lambda }_{i}}^{E}{\rho }_{{\lambda }_{i}}\mathit{\rm cos}\alpha }{4{d}^{2}}{\eta }_{{\lambda }_{i}}^{stm}{\eta }_{{\lambda }_{i}}^{sys},i=\mathrm{1,2},\cdots,M $$ (2) 式中：
$ {P}_{{\lambda }_{i}}^{E} $ 为激光发射功率；α为入射角度；d为距离；$ {\rho }_{{\lambda }_{i}} $ 表示目标反射率；$ {\eta }_{{\lambda }_{i}}^{sys}{、\eta }_{{\lambda }_{i}}^{stm} $ 是系统和大气参数；M为通道数。文中不考虑大气参数的影响，且仅分析垂直入射情况。$$ {P}_{{\lambda }_{i}}^{R}\propto \frac{{P}_{{\lambda }_{i}}^{E}{\rho }_{{\lambda }_{i}}}{{d}^{2}} $$ (3) 可见，系统传感器接收的能量数据会受到激光发射能量、目标反射光谱、测试距离等因素的影响。系统获得和记录的数据为强度信号，需将此信号标定为光谱反射率。为了获取古建筑目标的光谱数据信息，即得到其准确后向散射辐射光谱，需对系统进行反射率标定，确定各通道的标定系数。考虑激光雷达回波光谱强度数据辐射特性与关键误差因素，文中采用固定波长光谱校正法，具体策略如图4所示。从超连续谱激光器中分色片出占总能量2%的激光作为参考激光，利用HSL的光学接收和探测系统对每一个激光脉冲的光谱进行同步检测。
图 4 HSL光谱校正方法
Figure 4. Calibration method of HSL spectrum
以不同反射率标准漫反射参照板为目标，采用光谱仪对HSL单波长激光输出信号辐亮度值进行测试实验。发射过程调整激光器发射能量w，同步记录高光谱雷达数据和光谱仪获取数值。建立约束函数J如公式(4)，采用最小二乘法拟合回波信号强度信息和光谱仪记录值的参数
$ \kappa \left({\lambda }_{i}\right) $ 。$$ J=\left\| {I}_{s}\left({\lambda }_{i}\right)-\kappa \left({\lambda }_{i}\right){I}_{\text{HSL}}\left({\lambda }_{i}\right)\right\| $$ (4) $ {I}_{s}\left({\lambda }_{i}\right) $ 为光谱仪记录强度信号值，$ {I}_{\text{HSL}}\left({\lambda }_{i}\right) $ 为HSL记录强度信号值。光谱仪测量的标准漫反射参照板不同波长的反射率值$ {\rho }_{s}\left({\lambda }_{i}\right) $ 为光谱仪测量的标准漫反射参照板不同波长对应的反射率值，实现对HSL初步标定：$$ {\rho }_{\text{HSL}}\left({\lambda }_{i}\right)=\kappa \left({\lambda }_{i}\right){\rho }_{s}\left({\lambda }_{i}\right)+\delta \left({\lambda }_{i}\right) $$ (5) 式中：
$ {\rho }_{ref}\left({\lambda }_{i}\right) $ 为标准参照板在不同波长下的反射率(出厂测试数据)，误差函数为$ \delta \left({\lambda }_{i}\right)={\rho }_{s}\left({\lambda }_{i}\right)-{\rho }_{ref}\left({\lambda }_{i}\right) $ 。根据光谱仪测量标定结果，初步标定光谱信息，在实际应用中逐步修正高光谱激光雷达反射率。 -
为了同时获得空间和光谱数据信息，系统采用的扫描控制如图5所示，根据AOTF发射的触发信号，由控制软件发送对应的控制信息给激光器与AOTF，在最大激光能量状态下，提取频率并控制相应波长激光的发射，同时将控制信号发送给转台控制扫描。
图 5 HSL扫描控制方案
Figure 5. Scanning control scheme of HSL
扫描前应确保激光垂直入射到被测目标的正中央，激光功率大于0.8 mW，并将转台的水平与俯仰角度归零。为了保证测试的准确性，系统采用双模式分步扫描方式，先对目标进行单点测试，观察发射波与回波的波形是否完整。回波信号由探测器收集后，通过高速采集卡进行A/D转换并收集，实现发射波与回波全波形实时显示，在单点测试的基础上进行连续光谱和空间域的数据采集。
系统采用zigzag扫描方式，关键点扫描如图6(a)所示，在确定中心点的基础上，转台从目标左上角起始点开始从左至右逐行扫描，系统实时计算扫描精度和扫描角度，扫描到最右端后换行。从下一行的最右端开始向左进行扫描。扫描轨迹图如图6(b)所示，可以有效避免转台大范围转动，不但节省扫描时间，而且尽可能地减小转台转时的抖动，提高空间信息采集的准确性。
图 6 HSL扫描策略示意图。 (a) HSL扫描关键点； (b) 扫描轨迹图
Figure 6. Schematic of scanning strategy of HSL. (a) Key scanning points of HSL; (b) Scanning trajectories
由计算机控制二维转台将传输的窄带激光束指向目标，获得一目标点的三维坐标信息；同时控制AOTF波长快速切换，采集一组以5 nm的光谱分辨率的101个通道全波形回波信号。当所有通道的回波信号采集完成，移动到下一点进行同样数据采集，直到扫描完整个目标，获得其点云数据。
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在实验室环境下(安徽建筑大学实验综合楼10层走廊)测试HSL装置。首先验证HSL系统的主波波形与回波波形显示是否完整；其次验证光谱信息采集的稳定性、信噪比；在扫描精度测试基础上，对单波长下激光雷达的三维成像能力进行相关测试，并对不同材料的古建筑构件进行分类。实验中使用不同反射率(20%、30%、40%、50%、60%、70%、80%和99%)的标准漫反射参照板和多个徽派古建筑构件。构件样本由徽派建筑安徽省重点实验室提供，图7(a)为古建筑杉木构件，使用年数约为二百年，由于突出的花纹部分经常被触碰，花纹和凹陷区域存在差异。图7(b)为一组合构件，由4个样本组成，其中1号样本为一杉木古建筑构件，其余样本均为古建筑修复过程中替换下的构件，2号为杉木、3号为红豆杉、4号为黄山松。
图 7 古建筑构件样本。 (a) 单一构件； (b) 组合构件
Figure 7. Ancient architecture component sample. (a) Single component; (b) Combined component
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为了测试HSL系统的全波形特征，选择700 nm作为测试波段，激光垂直入射在99%反射率标准参照板上，设定扫描角度为0.1°，连续进行10次单点采集并对结果取平均，绘制出的全波形图如图8所示。回波波形的分辨率采用半高峰宽度(FWHM)来描述，其中，主波波形FWHM平均为4.0 ns，回波波形FWHM平均为3.9 ns，波形分辨率良好。图中横坐标代表采样时间，收到激光器Trigger信号后开始计时为t0=0，采样间隔为0.2 ns；t1为主波信号的波峰时刻，t2为回波信号的波峰时刻。纵坐标为量化后的电压强度值，量化步长为3.9 mV，通过量化电压值可以反映主波和接收回波波形强度变化情况，其中回波信号和目标的特性密切相关，每一个波段均可以绘制出类似的波形图。
图 8 HSL全波形显示图 (700 nm)
Figure 8. Full waveform of HSL (700 nm)
$$ R=\frac{1}{2} c∆t $$ (6) 式中：
$ R $ 为测距值；c为光速；激光信号接收与发射时刻的时间差∆t=t2−t1。 -
系统的稳定性指的是多次测量时结果保持相对稳定，HSL在获得目标三维坐标的同时，获得可见光到近红外的光谱信息。为了测试系统的稳定性，在600~1000 nm范围内，利用标准漫反射标准灰板(20%、40%、60%和80%)进行光谱稳定性测试。为了简化实验，实验时选择入射角为90°，每个反射率的参照板不定时测试5次，分4天完成，共测试20次。不同测试之间得到的反射特性略有波动，但变化趋势基本一致，说明该激光雷达系统获得的光谱信息不受实验时间和外界因素变化的影响。在600~1000 nm范围内计算标准偏差，20%反射率的参照板光谱标准偏差为0.519~2.168，40%反射率的参照板反射率标准偏差为0.941~3.147，60%反射率的参照板反射率标准偏差为0.916~3.083，80%反射率的参照板反射率标准偏差为0.724~5.442。当参照板反射率达到80%及以上，采集的光谱值逐渐接近阈值，造成了反射率标准偏差的提高。此外，20%、40%、60%参照板的反射率在850 nm后的波段偏低，与参照板的反射率在高波段略有降低的特性一致。总体来说，系统获得的光谱反射率稳定性较好，如图9所示。
图 9 反射率稳定测试
Figure 9. Reflectance stability test
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信噪比测试方法与稳定性测试方法相似。采用20点进行测试，即每个漫反射灰板选取20个测试点进行平面扫描，角度为0.25°，忽略角度的影响，采用参考文献[19]的方法计算高光谱激光雷达系统的信噪比。
$$ \begin{array}{c}SN{R}_{\rho }\left({\lambda }_{i}\right)=\dfrac{\mu \left({\lambda }_{i}\right)}{\sigma \left({\lambda }_{i}\right)}\\ \mu \left({\lambda }_{i}\right)=\dfrac{1}{M}{\displaystyle\sum }_{j=1}^{M}{a}_{j}\left({\lambda }_{i}\right),\sigma \left({\lambda }_{i}\right)=\dfrac{1}{M}{\displaystyle\sum }_{j=1}^{M}{\left[{a}_{j}\left({\lambda }_{i}\right)-\mu \left({\lambda }_{i}\right)\right]}^{2}\end{array} $$ (7) 式中：ρ为漫反射板标称反射率数值；aj(λi)为第i通道量化电压值；µ(λi)，σ(λi)为第i通道量化电压值均值和方差，j取值范围为[0,M]，M为测试点的数目，设置为20；i为通道数，取值范围为[1,101]，实际波长λ与i关系为
$ {\lambda _i} = {\text{550}} + 5\left( {i - 1} \right) $ ，信噪比计算结果如表2所示。表 2 信噪比测试结果
Table 2. SNR test results
SNR under different reflectance Reflectance 20% 30% 40% 50% 60% 70% SNR 15.758 16.546 16.021 16.113 16.108 16.531 可见，信噪比值稳定在16左右。
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水平与俯仰角度重复定位精度和绝对精度设计要求分别控制在0.01°和0.02°范围内。利用经纬仪对转台的水平与俯仰角度转动精度、重复定位精度进行测量，结果表3和表4所示。对于水平轴转动精度测试重复定位精度最大值为9″，绝对精度最大值为45″。可见，偏差在−24″~45″范围内，精度满足设计需求。
表 3 水平轴转动精度测试结果
Table 3. Test results of horizontal axis rotation accuracy
Rated value Encoder
returned valueTheodolite
measured valueBias 25 25°0′2″ 359°25′52″ −24″ 40 40°0′4″ 359°26′06″ −10″ 55 55°0′1″ 359°26′04″ −12″ 70 70°0′2″ 359°26′03″ −13″ 85 85°0′4″ 359°26′16″ 0″ 100 100°0′1″ 359°26′16″ 0″ 115 115°0′2″ 359°26′35″ 19″ 130 130°0′4″ 359°26′49″ 33″ 145 145°0′1″ 359°27′01″ 45″ 130 129°59′54″ 359°26′38″ 22″ 115 114°59′52″ 359°26′21″ 5″ 100 99°59′51″ 359°26′08″ −8″ 85 84°59′54″ 359°26′05″ −11″ 70 69°59′52″ 359°25′51″ 25″ 55 54°59′51″ 359°25′51″ 25″ 40 39°59′59″ 359°25′51″ 25″ 25 25°0′2″ 359°25′52″ 24″ 表 4 俯仰轴精度测试结果
Table 4. Test results of pitch axis rotation accuracy
Rated value Encoder
returned valueTheodolite
measured valueBias 16 15°59′50″ 275°21′34″ 0″ 31 31°0′2″ 275°21′53″ 19″ 46 46°0′4″ 275°21′34″ 0″ 61 61°0′0″ 275°21′05″ −29″ 76 76°0′2″ 275°20′58″ −36″ 61 60°59′55″ 275°21′39″ 5″ 46 45°59′56″ 275°21′43″ 9″ 31 30°59′58″ 275°21′59″ 25″ 16 15°59′51″ 275°21′40″ 6″ 对于俯仰轴转动精度测试重复定位精度最大值为10″，绝对精度最大值为36″。可见，偏差在−36″~25″范围内，满足设计精度需求。
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将古建筑样本(图7(a))置于距离HSL系统5 m处，二维转台以0.05°角分辨率驱动HSL系统进行扫描。扫描完成后，以构件中心作为XZ平面的坐标原点，X坐标左向为正，右向记为负，Z坐标向上为正，向下为负，Y轴为目标距离HSL系统的距离，均为正值。图10为750 nm波段对应的量化电压值分布图，电压值在2~10之间，且纹理部分相对于凹陷部分量化电压值低约30%，可见，能够从量化电压值实现构件纹理与凹陷的区分，为后续构件特征的提取提供参考。
图 10 单一构件在750 nm电压值分布图
Figure 10. 750 nm quantized voltage value distribution of single component
HSL获取三维空间的同时可获得超连续的高光谱信息，图11为组合构件(图7(b))中4个样本平均光谱反射率曲线，1号与2号样本均为杉木，由于两个样本取自不同的古建筑，两者表面退化程度与建筑使用年数相关，光谱特征信息有较大的差异。从外观上看，1号、3号和4号样本存在很大的相似性，但它们的光谱曲线存在很大的差异，且不同波段的光谱反射率值不同。
图 11 不同样本的光谱反射率分布图
Figure 11. Distribution of spectral reflectance of different samples
以样本的光谱反射率作为特征，采用随机森林(RF)分类器[20]进行组合构件不同组成部分分类，分类结果如图12所示，整体分类效果较好；部分边界点出现误分类情况，主要是由于采集时激光光斑一部分落在构件上，一部分落在背景上，因此收到回波信号强度低于正常构件部分，边缘处的光谱反射率和正常构件部分存在差异。图中可以看到1号样本纹理起伏特征，构件雕刻纹理、花纹以及弧度设计部分距离HSL系统存在差异，根据公式(6)可以得到距离为5.057~5.167 m。可见，该激光雷达在进行空间重建同时可以实现不同古建筑构件的材料分类。
图 12 组合构件分类建模图
Figure 12. Diagram of composite component classification modelling
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为了同时获得古建筑的空间与光谱信息，在实验室环境搭建了适用于古建筑建模的高光谱激光雷达系统。该系统通过超连续谱激光器和AOTF实现了550~1050 nm的连续光谱波长选择，采用双模式分步扫描方案，确保了三维空间和光谱数据信息有序准确获取。对该系统光谱稳定性、信噪比以及扫描转动精度进行实验测试。利用HSL三维空间和超连续的高光谱信息对古建筑构件样本进行三维空间建模和构件材料的分类实验。实验结果表明，HSL系统稳定，且该系统为主动成像系统，不受外界光照的影响，能够满足古建筑建模多特征信息获取需求。
A design and implementation of full waveform hyperspectral LiDAR for ancient architecture modelling
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摘要: 为了获取古建筑完整的空间结构、历史演进及其健康状态等特征信息，研制了一种全波形的高光谱激光雷达系统(HSL)。该系统同时获得目标的空间三维信息和光谱信息，用于古建筑空间和状态特征的建模。利用超连续谱激光器和声光可调滤波器(AOTF)作为发射单元，实现550~1050 nm的连续光谱波长范围内101个光谱通道采样，并利用5 GHz/s高速采集卡完成主波和回波全波形数据采集。设计了静态单点测试和zigzag单点扫描相结合的双模式分步扫描方案，保证三维空间和光谱信息的准确获取。在实验室环境下，对HSL系统反射率稳定性、信噪比以及扫描精度进行了分析测试。利用三维空间和超连续的高光谱信息对古建筑构件样本建模进行验证，并采用随机森林(RF)多分类方法实现不同古建筑构件木种材料的分类。结果表明，HSL系统能够同时获得空间三维信息和连续光谱信息，满足古建筑空间和状态特征建模的信息采集的需求。Abstract: To acquire multidimensional characteristic information of ancient architectures, such as spatial structure, historical evolution and health status, this paper developed a hyperspectral LiDAR (HSL) system that implemented continuous spectrum wavelength selection from 550 nm to 1050 nm by an acousto-optic tunable filter (AOTF). 5 GHz/s high-speed acquisition card recorded the full waveform, including the transmitted and the echo waveforms. A two-mode step scanning strategy, including static single-point testing and zigzag scanning mode, was designed to ensure the accurate acquisition of three-dimensional spatial information. The reflectivity stability, signal-to-noise ratio (SNR), and scanning accuracy tests were conducted in an experimental environment, which indicated that our HSL system was stable and reliable. The 3D reconstruction distribution of ancient building components was presented with a single wavelength quantized voltage value, and the component material classification was conducted by a random forest (RF) classifier with hyperspectral reflectance. The results show that the system can obtain reliable 3D spatial and supercontinuous spectral information, providing multidimensional feature data for ancient architecture modelling.
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Key words:
- ancient architecture /
- hyperspectral LiDAR /
- full waveform /
- classification
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图 1 高光谱激光雷达光谱-空间域信息示意图
Figure 1. Schematic representation of spectral-spatial information of HSL
图 6 HSL扫描策略示意图。 (a) HSL扫描关键点； (b) 扫描轨迹图
Figure 6. Schematic of scanning strategy of HSL. (a) Key scanning points of HSL; (b) Scanning trajectories
图 7 古建筑构件样本。 (a) 单一构件； (b) 组合构件
Figure 7. Ancient architecture component sample. (a) Single component; (b) Combined component
图 10 单一构件在750 nm电压值分布图
Figure 10. 750 nm quantized voltage value distribution of single component
图 11 不同样本的光谱反射率分布图
Figure 11. Distribution of spectral reflectance of different samples
表 1 HSL系统设计指标
Table 1. System design criterion of HSL
Item Parameter Output mode Mode 1: Supercontinuum spectrum direct output
Mode 2: Monochromatic light turntable outputSpectral range/nm 550-1050 Spectral resolution/nm 5 Co-efficiency of AOTF crystal diffraction >80% Output efficiency >40% Monopulse energy >8 Divergence angle of light spot/mrad ~0.35 Collimator focal length 33 
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表 2 信噪比测试结果
Table 2. SNR test results
SNR under different reflectance Reflectance 20% 30% 40% 50% 60% 70% SNR 15.758 16.546 16.021 16.113 16.108 16.531
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表 3 水平轴转动精度测试结果
Table 3. Test results of horizontal axis rotation accuracy
Rated value Encoder
returned valueTheodolite
measured valueBias 25 25°0′2″ 359°25′52″ −24″ 40 40°0′4″ 359°26′06″ −10″ 55 55°0′1″ 359°26′04″ −12″ 70 70°0′2″ 359°26′03″ −13″ 85 85°0′4″ 359°26′16″ 0″ 100 100°0′1″ 359°26′16″ 0″ 115 115°0′2″ 359°26′35″ 19″ 130 130°0′4″ 359°26′49″ 33″ 145 145°0′1″ 359°27′01″ 45″ 130 129°59′54″ 359°26′38″ 22″ 115 114°59′52″ 359°26′21″ 5″ 100 99°59′51″ 359°26′08″ −8″ 85 84°59′54″ 359°26′05″ −11″ 70 69°59′52″ 359°25′51″ 25″ 55 54°59′51″ 359°25′51″ 25″ 40 39°59′59″ 359°25′51″ 25″ 25 25°0′2″ 359°25′52″ 24″
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表 4 俯仰轴精度测试结果
Table 4. Test results of pitch axis rotation accuracy
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