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文中研制的激光雷达系统组成如图1所示。包括激光器、伪随机码生成器、光电调制器、整形发射光学分系统、接收光学分系统、盖革APD、时刻鉴别器和上位机等。
发射阶段:单光子激光雷达使用窄线宽、高峰值功率的激光器作为信号源,激光调制器根据伪随机码序列对激光器输出激光产生强度调制,脉冲宽度即伪随机码周期[7],调制激光由掺铒光纤放大器(EDFA)进行脉冲信号放大。最后使用光束整形光学分系统将激光发射出去。实验中使用衰减器控制出光功率。
探测阶段:激光经过目标反射,通过接收光学分系统回到激光雷达,经透镜耦合入单模光纤中,由单光子探测器将光信号转化为电脉冲信号后输出,再由光子计数器中脉冲幅度甄别电路,对脉冲信号进行判决。将甄别后的码元序列与原始伪随机码序列进行相关运算,由相关峰值位置确定的目标距离导致的延时量,通过计算求得目标距离。时序控制器用于控制伪随机码调制序列的周期,以及光子计数器对回波信号进行计数,激光雷达主要设计指标如表1所示。
No. Parameter Value 1 Ranging range/km 20 2 Ranging accuracy/m 0.1 3 Data update rate/Hz 10 4 Target size 2 m×2 m×2 m 5 Target reflectivity 0.3 6 Wavelength/nm 1 550 7 Weight/kg 10 8 Volume/L 30 Table 1. Main specifications of ranging lidar
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笔者课题组使用1 550 nm的DFB激光器,光谱宽度5 nm,发射平均功率80 mW。激光经过ixBlue公司的MX-LN-10强度调制器后,输出伪随机码信号。该调制器的最大调制速率达1 GHz,消光比最高30 dB。伪随机码信号由FPGA产生,调制频率为100 MHz,码长为14阶。调制器工作在quad+点,激光经过调制器后输出与调制信号正向的激光脉冲。强度调制器工作在quad+点,输出信号的消光比约26 dB,使用偏压控制电路实时跟踪quad的位置,并调整供电电压。工作点控制精度约0.2 V。
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激光经过EDFA放大为平均功率约20 W的激光后,激光功率可调,NA为0.09,模场直径25 μm,由焦距250 mm、通光孔径45 mm的准直扩束镜发出,发散角约0.1 mrad。在20 km远的位置,激光直径为2 m。
由于接收端通光孔径较大,为了减小光学系统的体积和质量,使用收发分置的光学设计方式[8-9]。接收端光学系统焦距为354 mm。激光回波通过接收光学系统耦合到单模光纤中,然后入射到APD光敏面上。
发射和接收光学系统全部采用三片式设计,在激光发射和接收端使用五维调整架调整光轴方向。发射光学系统采用逆向设计,视场内各像点85%的能量集中在25 μm的范围内,系统像质可以保证出射光束的高斯分布传递。
接收光学系统为透射式,其视场内各像点85%的能量集中在13 μm的范围内,50%的能量集中在8 μm范围内。由于盖革APD的光敏面较小,使用单模光纤进行耦合,并且考虑到加工装调误差,可以保证系统50%的耦合效率。
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APD选择北京敏光科技有限公司生产的型号为LSISPAD-C-SMFA的InGaAs探测器。此款探测器在盖革模式下探测速率可达200 MHz以上,后脉冲概率0.73% (1 μs),探测概率优于18%,暗计数率低于7×10−6。APD周围电路主要包括升压和正弦淬灭电路,淬灭正弦信号周期为100 MHz。
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信号经过放大后由IO口进入FPGA,并在FPGA中进行累加和相关计算,最后输出结果经过串口传入上位机中进行显示。
FPGA的主要作用包括(1)产生伪随机信号输出并储存;(2)计算接收信号相关检测的移位结果;(4)统计计算测距结果,并输出高精度数据。相关检测输出的数据是以脉冲宽度整数倍的结果,文中使用的脉冲宽度为10 ns,其能够探测的最小距离为1.5 m。为了进一步提高系统测距精度,需要使用统计算法进行计算。
探测到的电信号脉冲半宽度约2 ns。由于探测概率为泊松分布,在探测过程中,单次回波信号将会在置信区间内波动。当回波个数足够多时,回波信号可以认为是高斯分布。因此,在输出计算结果时,将结果进行高斯拟合,可获得高精度统计测距结果。
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制冷器使用紫铜加风扇的制冷形式,使用四级TEC制冷器进行制冷,通过热敏电阻对制冷温度进行反馈,制冷控制电路采用PID控制,温度控制精度优于0.1 ℃,加敷保温材料并隔绝空气。实验室环境下,最低制冷温度可达−42 ℃。
1.1. 激光器
1.2. 收发光学系统
1.3. 探测器
1.4. 信号采集与处理
1.5. 制冷控制
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对于空间目标测距系统,系统性能评价的主要指标包括测距精度、分辨率、测量范围和信噪比。其中测距分辨率由系统的调制频率决定。对于伪随机码调制的激光测距系统,其激光光源通常采用连续半导体激光器,通过电光调制器将连续激光调制为伪随机编码的脉冲激光。测距精度与激光发射的峰值功率、接收光学天线的口径以及探测器灵敏度等因素有关,是激光雷达参数设计时需要重点关注的指标。因此,可以将以上相关因素反映到信噪比中。
(1)测距分辨率
伪随机码调制激光测距系统的距离分辨率由码速率f(即脉冲宽度)决定,码速率f与距离分辨率Δd的关系如下:
式中:c为光速;Δt为码元宽度。
(2)探测距离
以某型号卫星尺寸为例,卫星本体立方体边长约2 m,帆板展开约10 m×2 m,最大尺寸约22 m×2 m。由于帆板对1 550 nm激光反射率较低,通常只有5%,且基本为镜面反射,因此在计算中仅考虑由卫星本体产生的回波信号。
当目标相对距离为20 km时,光斑发散角0.1 mrad,则激光雷达方程为:
式中:PT为激光发射峰值功率;Pr为探测器接收到的光功率;ηatm为大气通过率;ηa为光学系统通过率;Se为入瞳面积;S为目标反射面积;R为探测距离;ρ为目标反射率。
(3)信噪比
伪随机码测量信噪比SNR与测量的次数有关,可以表示为:
式中:n为测量次数;hv为单光子能量。
(4)测距精度
测距精度可以表示为[10]:
可知,测距系统距离分辨率和信噪比越高,距离精度越高。
当测距数据更新率为10 Hz时,每个探测周期应不大于0.1 s。文中使用XC7A200T-2FBG676C FPGA开发板进行嵌入式程序开发。为了实现10 Hz探测速率,结合FPGA上逻辑计算单元数量(215360个),采用累加同或计算简化后,m码序列最长为14阶。
根据公式(3)、(4),测距精度为1 m、信噪比为5时,系统调制频率为:
同理,测距精度为0.1 m、信噪比为10时,系统调制频率为500 MHz。提高系统调制频率可以提高系统探测精度。然而,脉冲频率提高将导致伪随机码长度增加,或者使用精确门控方法增加探测距离。增加码长将导致信号输出频率下降,增加门控将导致系统复杂的提升。同时高频率淬灭电路复杂度高,不利于系统高可靠性设计。
由于盖革模式APD的被动淬灭时间约十几 ns,显然不适用于文中系统[9-12]。在相同偏置电压条件下,APD接收相同数量光子后光电流大小基本相同。因此,主动淬灭时光电流脉冲宽度基本相同。经测量,文中盖革APD光电流宽度约5 ns,且上升沿时间基本相同,约2 ns。因此,当合理设置光电流阈值,可以获得较精确的回波脉冲时间。文中使用的FPGA开发板时钟分频最高为800 MHz。为保证高频率主动淬灭电路正弦信号波形质量,伪随机码调制频率及正弦淬灭频率为100 MHz。后续在上位机对接收信号进行处理,也可以提高探测精度。
通过移位相关计算,相关结果为一个序列信号
$\delta \left( 1 \right)$ ,$\delta \left( 2 \right)$ ,···,$\delta \left( k \right)$ ,···,$\delta \left( {{2^{{N}}}{\rm{ - }}1} \right)$ ,其中k表示相关计算移位间隔数量。最高值对应的移位间隔即为测量值。但是由于激光信号在探测器中存在时间抖动,抖动造成同或计算相关峰展宽,且服从高斯分布。均值即为峰值位置。通过最小二乘法计算可以有效提高探测距离精度。
第n次相关计算结果为
${\delta _n}\left( 1 \right)$ ,${\delta _n}\left( 2 \right)$ ,···,${\delta _n}\left( k \right)$ ,···,${\delta _n}\left( {{2^{{N}}}{\rm{ - }}1} \right)$ 时,前次相关结果之和为:此时,累加结果依然服从高斯分布。文中使用相邻20次累加结果,计算分布结果中的均值位置。数据处理流程如图2所示。
由于高轨阴影区非常短暂,需要考虑太阳入射角确定时的探测角度。由公式(3)可知,当探测距离距离为20 km时,信噪比SNR与反射光夹角α及发射功率PT的关系如图3所示可实现较大观测角范围的探测需求。
当探测距离发生变化时,信噪比变化如图4所示。20 km距离处,激光回波信噪比优于5。
由图形可分析出,当光学天线口径固定时,提高激光峰值功率可以在一定范围内对信噪比有明显提升。当发射功率固定、观测角接近垂直时,激光雷达接收光学系统接收到的噪声光子越少,其信噪比明显增加。考虑到接近过程的时间,选择激光发射功率为20 W时,接近停靠过程中信噪比SNR大于5。
因此,选择光学天线口径为0.1 m,激光发射峰值功率为20 W时,能够获得较高的信噪比,且满足系统的探测精度要求,详细指标情况如表2所示。
Composition Item Specification Laser and transmitting optical system Wavelength/nm 1 550 Modulation frequency/MHz 100 Pulse width/ns 10 Laser pulse energy/nJ 20 Numerical aperture 0.09 Divergence angle/mrad 0.1 Mode-field diameter/mm 23 Receiving optical system Receiver aperture/mm 100 Optical efficiency 50% Optical band width/nm 5 Focal length/mm 354 Photon counting Detection probability ≥18% Photon counting rate/MHz 200 Dark count rate/kHz 20 Range resolution/m 3 Cumulative frequency 214−1 Table 2. Main specifications of long distance space ranging lidar