-
某航天项目的探测器焦面规模达到6 k×6 k,冷平台面积达到40000 mm2,虽然冷平台采用新型的陶瓷材料,但是最终的冷平台以及冷平台上探测器模块、辐射屏等结构的总质量依然达到3 kg。超大规模面阵红外探测器的冷平台组件结构如图1所示,主要由探测器模块、冷平台、支撑结构、底板等结构组成。
Figure 1. Schematic diagram of the structure of the super large-scale area array focal plane cold stage assembly
随着冷平台面积、质量的增加,支撑结构的刚度也需要提高,因此其横截面积不可避免地增加,但是支撑结构的两端,一端为100 K以下温度的冷平台,另一端则为室温端。两端温差较大,因此会产生不小的通过支撑的传导漏热。因此在对支撑机构进行设计时,既需要考虑组件的结构刚度,也不能忽视因此产生的漏热量增加。基于项目的杜瓦漏热要求,通过支撑的传导漏热要求在室温条件下小于0.5 W的漏热量。其次超大规模面阵红外焦平面组件需要具有较高的环境适应性,根据工程经验,冷平台组件的力学性能要求,组件的共振频率要求300 Hz以上,需要通过30 g的空间力学载荷测试、总均方根为9 g RMS的XYZ三个方向的随机振动等力学环境试验[8]。
文中采用有限元仿真分析的方法,对不同支撑结构的冷平台组件进行模态分析、30 g静力学载荷分析、随机振动分析。并根据组件的模态基频,静力学载荷下的最大应力,支撑结构的热阻等,综合评价各组件的力学性能和热学性能。为支撑结构的参数选择提供依据。支撑结构的初步设计如图2所示。可优化的参数分别有支撑的高度H、宽度M、厚度N,支撑的安装倾角θ以及支撑结构的材料。
模态分析用于提取结构的动态特性。可以用于确定超大规模冷平台组件的固有频率和各阶振型,组件的模态频率能够表征组件的抗力学振动性能。对于多自由度的自由振动系统的作用力方程[9]:
式中:
$M$ 为系统的质量矩阵;$ C $ 为系统的阻尼矩阵;$K$ 为系统的刚度矩阵;$ \ddot X(t) $ 、$ \dot X(t) $ 、$ X(t) $ 分别为系统的广义加速度、速度、位移。系统的动能分为平动动能和转动动能,总动能表示为:式中:
${i_x}$ 、${i_y}$ 、${i_z}$ 为冷平台在$\{ M\} $ 坐标系的速度分量;$\{ M\} $ 坐标系为全局坐标系,原点位于底板中心;${I_{xx}}$ 、${I_{yy}}$ 、${I_{zz}}$ 为冷平台在$\{ M\} $ 坐标系的转动惯量矩阵;$\alpha $ 、$\;\beta $ 、$\gamma $ 为冷平台在$\{ U\} $ 坐标系绕各轴的旋转角,$\{ U\} $ 坐标系为冷平台坐标系,原点位于冷平台中心;$\dot \alpha $ 、$\;\dot \beta $ 、$\dot \gamma $ 为冷平台在$\{ U\} $ 坐标系的角速度矩阵。质量矩阵可以通过系统总动能对系统的广义速度的微分求得:
系统的刚度矩阵由系统的势能
${E_u}$ 对系统广义速度的微分求得:式中:
${k_i}$ 为每个支撑的等效刚度,${k_i} = \dfrac{{3 EJ}}{{{L^3}}}$ ;$E$ 为支撑材料的弹性模量,$J$ 为支撑结构的截面模量,对于矩形截面而言:$J = \dfrac{1}{{12}}M{N^3}$ ;$\Delta {l_i}$ 为支撑受外界载荷的变形量[10]。求解微分方程:假设
$X = \phi \sin (\omega t)$ ,$\phi $ 为系统模态,$\omega $ 为系统的固有频率。方程简化为:
该方程为特征方程,求得的特征值为系统的固有频率,特征向量为系统的模态频率[11]。
由于超大面阵杜瓦内部为真空状态,支撑结构的漏热主要包括辐射漏热和传导漏热,一般支撑结构表面发射率较低,且文中讨论的不同支撑结构之间的表面积差距较小,引起的辐射漏热量的变化不大。因此主要考虑支撑结构之间的传导漏热差异,在对支撑进行热力学分析,支撑两端温差较大,支撑传热面积较小,可以近似简化为一维热传导问题,由傅里叶定律可得[12-13]:
式中:A为传热面积;L为支撑结构的传热路径长度;K为高低温端之中的平均热导率,其可由方程得出:
支撑结构的等效热阻为:
为增大支撑结构的热阻,一是可以增大支撑结构的传热路径L或是减小支撑结构的横截面积A,但是这会降低支撑的结构刚度,不利于组件的力学性能;二是可以选择低导热、高刚度的材料作为支撑材料[13]。表1为几种常见的封装材料和新型氧化锆材料的性能参数。其中热导率为300~77 K之间的平均值[7, 14-15]。文中的仿真材料参数也采用表1的数据。
Material Density/kg·m−3 Thermal conductivity/W·m−1·K−1 Elastic modulus/GPa Poisson’s ratio $\varepsilon $ Parts TC4 4440 4.2 109 0.32 Supporting structure, mounting plate Kovar 8360 17 200 0.3 Supporting structure ZrO2 5740 3 210 0.3 Supporting structure SiC 3080 490 466 0.32 Cold platform Table 1. Dewar packaging material parameters
由上述分析可知,系统的固有频率与支撑结构的长度L,宽度M和厚度N,支撑与XOY面(安装板)的倾角
$\theta $ 以及支撑的高度H有关,支撑的导热特性与支撑的导热路径L,支撑的截面积A有关。因此下文将基于有限元分析,通过改变支撑的这些参数,并对仿真结果进行对比分析,为支撑结构的参数选择提供依据。 -
基于以上分析结果,优选一组合适的支撑结构参数,如表2所示。并设计实际的冷平台组件结构,对组件进行5~2 000 Hz的正弦扫频试验、总均方根为9 g RMS的XYZ三个方向的随机振动试验,并与仿真结果进行比较,用以验证仿真方法的准确性和冷平台组件的力学设计与力学可靠性。
Parameter Material N
/mmM
/mm$\theta $
/mmH
/mmValue ZrO2 2 3.75 40 40 Table 2. Support structure parameters of the actual cold platform components
图5为冷平台组件模态分析前6阶振型图。冷平台组件的第1、2阶振型沿水平面的平移振型;第3阶振型为冷平台沿Z方向平移振型;第4阶表示沿Z轴旋转振型;第5、6阶表示沿水平面翻转振型。
力学试验装置如图6所示。冷平台组件分别进行了三个方向的扫频测试,X、Y、Z三个方向的响应频率分别为557、577.12、764 Hz。仿真与测试结果对比如图7(a)所示,以试验值为基准,可以得出三个方向的仿真结果与试验测试值的误差为10.6%、6.8%、15%。由于仿真时约束是在设置在底板处的固定约束,而实际测试时,并无完美的固定约束,因此仿真结果的组件基频略微偏大。试验结果表明,仿真模型可以有效的预测实际结构的模态频率。
Figure 7. Simulation analysis and vibration test results comparison of ultra-large cold platform components
随机振动试验的关键测点的加速度响应的放大倍数的仿真与测试对比见图7(b),分别进行了X、Y、Z三个方向的随机振动试验。取两个典型测点进行仿真和测试数据的对比,结果如图7(b)所示。以试验测试值为基准,可以得出三个方向的随机振动加速度响应的放大倍数的仿真数据与试验值的误差最大为37.8%,最小误差为3%。X方向的随机振动测试时,两测点加速度响应的放大倍数分别为4.46、4.35。Y方向的随机振动测试时,两测点的加速度响应分别为4.94、5.16。Z方向的随机振动测试时,两测点的加速度响应分别为3.25、3.53。三个方向的加速度响应倍数均小于10,表明冷平台组件在随机载荷的激励下,结构的可靠性能够满足要求。并且经仿真分析验证,支撑结构在100 g的强冲击响应谱作用下,三个方向的最大应力为230 MPa,而氧化锆陶瓷的屈服极限为650 MPa,能够通过100 g冲击试验。
Research on the supporting structure of the cold platform of the large format infrared detector
doi: 10.3788/IRLA20220445
- Received Date: 2022-07-20
- Rev Recd Date: 2022-08-10
- Publish Date: 2023-02-25
-
Key words:
- large format infrared detector /
- support structure /
- Dewar packaging /
- cold platform
Abstract: In order to meet the space application requirements of the large format Mosaic infrared detector, ultra-scale cold platform need to work at low temperatures, and the cold platform support structure requires high rigidity to meet the components' anti-vibration performance, and a high structure thermal resistance to reduce its conduction heat leakage. A symmetrical eight-bar structure is proposed as the cold platform support, which adopts a new type of zirconia ceramic material with high strength and low thermal conductivity. Based on the finite element software, the influence of the height of the support structure, the installation inclination angle, the aspect ratio and the material on the modal fundamental frequency of the module, the thermal resistance of the support structure and the maximum stress of the module under 30 g static load are analyzed. A set of parameters is used to design the actual test component, the thermal resistance of the support structure reaches 220 K/W, and the components are subjected to a 5-2 000 Hz sine frequency sweep test, a total root mean square of 9 g RMS, and random vibration in the three directions of XYZ and other mechanics. In the environmental test, the final component passes the experimental verification of space environment adaptability. The fundamental frequency of the component reaches 560 Hz, and the test results are in good agreement with the simulation results. The results show that the symmetrical eight-rod zirconia support structure solves the problem that the cold platform of the large format infrared detector requires both high mechanical properties and low heat leakage, and meets the needs of engineering applications.